Сообщений в теме: 48

[Матрос]

Телескопичность

Цитата

Посмотрите, пожалуйста другую систему.
На 1-ом и 2-ом участках программа подбирает диаметр 125 мм, а на 21 (который объединяет 1-ый и 2-ой) программа предлагает диаметр 100 мм.
При этом скорость сразу же подскакивает с 2,0 м/с до 6,4 м/с.
А на 22-ом участке программа ставит диаметр 160 мм, и скорость падает до 3,7 м/с.
Нет плавного перехода, получаются скачки.
Было бы логичнее подобрать диаметр 125 мм со скоростью 4,1 м/с.

На участке 26 (сборный для 7-го и 8-го участков) получаем диаметр 100 мм со скоростью 6,4 м/с, тогда как на самих концевых участках диаметр 125 мм и скорость 2,0 м/с.
Было бы логичнее подобрать диаметр 125 мм со скоростью 4,1 м/с.

На участке 28 (сборный для 9-го и 10-го участков) получаем диаметр 125 мм со скоростью 7,2 м/с, тогда как на самих концевых участках диаметр 160 мм и скорость 2,2 м/с.
Было бы логичнее подобрать диаметр 160 мм со скоростью 4,4 м/с.

Ясно - нарушена телескопичность! Жаргонный термин - сборный должен быть больше и равен по диаметру составляющим участкам.
За это отвечала процедура программы с таким же названием, но в результате "правок" она оказалась вдруг в последних версиях отключенной!
Внесены изменения.

Невязка.

Цитата

Теперь, по поводу невязки.
Общие потери системой 131 Па.
На участке 4 потери составляют 85 Па.
Невязка должна быть 100*(131-85)/131=35%. Программа дает 40%.
На участке 5 составляют 87 Па.
Невязка должна быть 100*(131-87)/131=34%. Программа дает 38%.
На других участках аналогично.

Нормами не оговаривается способ вычисления % невязки (с учётом или без учёта общих участков). Без "учёта" вычислять проще - все так и поступают.
Но в одном из расчётов приточной системы не были заданы дополнительно потери на секцию подогрева, рассчитали, получили невязку. Всё устраивало.
Спохватились, что не указали dH (известные потери на последнем - "корневом" участке). Исправили данные и пересчитали - везде резко поменялся процент и расстановка диафрагм.
Что бы избежать подобных "казусов", принято решение использовать формулу
100*(131-85)/131 без учета потери давления на корневом (последнем) сборном. Его сопротивление ни в коем образом не может влиять на расстановку дроссель-шайб (исскуственное местное сопротивление для увязки)
То есть 100*(131-Нкорн-85)/(131-Нкорн).

К списку вопросов и ответов

На форуме АВОК:
Много написано и предложено - балансировка систем отопления, холодоснабжения. Есть изделия/предложения десятков фирм.
Для систем вентиляции - Дроссельные шайбы. Что ещё?
Шибера, регулируемые решётки - роль при увязке никакой практически роли не играют.

Зольников Михаил сказал:

Если Вы гарантируете, что система в процессе монтажа не будет претерпевать изменений – то, безусловно, увязка нужна на стадии проектирования. Если ситуация иная – приходят на стройку с готовым проектом ОВ и половина проектных решений по факту меняется – что толку от балансировки в проекте? На многих стройках, если есть отверстия в плитах перекрытия – кто из коммуникаций их первым занимает, тот по ним и идет, а «неудачникам», пришедшим на монтаж позже, приходится выискивать новые пути. Знаете ведь – вентиляция – падчерица инженерных систем.
Естественно, от существующего проекта остаются лишь сечения воздуховодов, а не их длины и прочее.
Когда проектирую, то:
1. На ответвление от магистрали ставлю ручной дроссель-клапан;
2. На решетку устанавливаю клапан расхода воздуха (при необходимости, снять его всегда можно)
3. Не леплю решетки на сам магистральный воздуховод, обязательно делаю от него ответвление. Иначе очень сложно увязать такую решетку.
4. Пусконаладка – это доведение смонтированной системы до проектных параметров. И занимаются ей специально обучены люди.

Самый простой вид дросселя, который видел – воздуховод "надрезается болгаркой", и в него вставляется пластина из более плотного металла, регулируется, потом "силиконится", но так делать не рекомендую :-)) Есть прекрасные заводские изделия :-))

Иными словами - бессмысленно и практически без надобности" в проекте "исчислять" отверстия (круглое/прямоугольное, длину/диаметр горловины конуса) дроссельной шайбы (ДШ). Заложил в спецификацию металл на пластины и "Вася не чешися"!?

Это -
Спохватились, что не указали dH (известные потери на последнем - "корневом" участке). Исправили данные и пересчитали - везде резко поменялся процент и расстановка диафрагм.
типа "суета вокруг дивана"!

Есть прекрасные заводские изделия - а что именно?
Назовите марку/название - поищу/почитаю в паутине.

Если Вы гарантируете, что система в процессе монтажа не будет претерпевать изменений - Ну как можно гарантировать?
Даже будешь делать всё сам - проект-монтаж и наладка-пуск собственными руками - ДШ не угадаешь - все формулы, графики для расчёта (программы) - дают !плюс минус 1 км"!
Нужно иметь ДШ переменного сопротивления - смотри цитату вначале этого сообщения! или
"Есть прекрасные заводские изделия"? :-)

Зольников Михаил сказал:

Да, в проекте рассчитывать «дроссельные шайбы» нет необходимости.

Пусконаладчики сами отбалансируют систему. Вы очень облегчите им работу, если поставите воздушные клапана с ручной регулировкой (синонимов им много).

Кроме того, многие специалисты оснащают системы тиристорными, трансформаторными или частотными регуляторами расхода воздуха – получатся, при переключении тумблера на регуляторе в другое положение изменится расход, потери давления и прочее – значит, система опять не будет сбалансирована.
Не забывайте про засорение фильтра – по мере его загрязнения, давление в системе меняется, система снова разбалансируется.
«Прекрасные заводские изделия» - их выпускают очень многие производители – Systemair, Trox, IMP Clima, Мовен и Веза, кажется, тоже (в прайсе Мовена их точно видел).Не поленитесь – посмотрите в Интернете или в каталогах.

И вообще – их, по идее, выпускают многие поставщики, у кого в ассортименте есть сетевое оборудование и воздушные клапаны.
Мы (монтаж и пусконаладка) не заказываем изделия, которые делаем сами.

«Если Вы гарантируете, что система в процессе монтажа не будет претерпевать изменений - Ну как можно гарантировать?» - зачем тогда систему балансировать на стадии проекта, если более чем вероятно, что она будет смонтирована по-другому?

Цитата(Bers @ 20.12.2007, 19:06) *
Вопрос простой, как бамбук - сколько стОит такое "заводское изделие"?
Стоимость – не секрет: скачайте в Интернете прайс-лист, посмотрите стоимость. Прайс-листы есть в свободном доступе.
У Systemair устройство, которое на картинке, называется, если не ошибаюсь, "ирисовый шибер", марка - SPI (100, 125, 160, 200).

Как Резюме: ни какой проблемы-то, по сути, нет - достаточно:

• "Не ловить блох" - рассчитывать отверстия вставок для регулирования - не "умно" требовать в проекте (в расчёте) наличия "этих самых";
  
• "изделия, которые делаем сами" - по крайней мере в проекте можно на что-то сослаться типа "чертежи повторного применения", в смете желательно иметь затраты на металл и изготовление детали/изделия
  
• можно установить и "фирменное" изделие - Systemair, Trox, IMP Clima, Мовен или Веза;
  
• "облегчите при пуске и наладке работу", если поставите воздушные клапана с ручной регулировкой (синонимов им много).

Valentin_K сказал:

Еще неплохо было бы в проекте писать большими красными буквами для многоуважаемых дизайнеров о необходимости предусматривать лючки в подвесном потолке для доступа к этим "изделиям", которые мы называем дроссель-клапанами.

Иными словами - не забывать во встречном задании снежникам указывать места установки и размеры проёмов для обслуживания изделий.

Цитата

Александр Мельников:
В смысле какие устройства лучше для начальной наладки?

Если проект хороший, то никаких не потребуется, в смысле, что все устройства по сети будут полностью открытыми. . А если требуются, но в небольших пределах, то лучше всё равно не ставить. Все эти устройства (по сети) для компенсации грубых ошибок - а зачем делать грубые ошибки? Лучше всего менять сопротивление самих местных отсосов: там и шибер часто есть, и конструкцию можно немного изменять, и чистить проще.

Потом по мере износа появляются подсосы или ухудшается характеристика вентилятора, поэтому расходы воздуха от отсосов начинают неравномерно уменьшаться. На этом этапе тоже лучше главную причину устранять - заделывать неплотности и регулировать вентилятор.

Теоретически, если деньги есть, то можно ставить ирисовые клапаны, при полном открытии они сразу прочищаются. - Но не знаю, пригодны ли они для аспирации.

Petrusha:
Идеальный вариант - ирисовая диафрагма. Но т.к. это сложно и дорого, в порядке ухудшения эксплуатационных характеристик будет так:
1. Ирисовая диафрагма
2. Двусторонний шибер с серповидными внутренними краями
3. Простая диафрагма
4. Дроссель многосекторный
5. Дроссель одно секторный (поворотная заслонка)
6. Шибер

По поводу забивания пылью - не наблюдал. Она там скапливается в небольших количествах, но это для работы не критично. Критична точность настройки и регулирования.
А вообще, главный критерий для аспирации в таких системах - цена, простота эксплуатации и монтажа, надежность.
Поэтому все сводится к использованию позиций с 3 по 6. Причем 3 позиция закладывается и учитывается в расчете. А остальные используются для окончательной настройки. Причем, установка диафрагм не исключает установки дросселей или шиберов. Обычная практика, однако

Цитата

Если принять, что вентилятор без автоматической регулировки по давлению. Тогда балансировка системы становится длинной и тяжёлой суетой. Как правильно замечено, любое изменение на любом ответвлении выводит систему на другой режим и процесс этот бесконечный.

Это избежать можно двумя способами:
1. Применить на ответвлениях клапана, поддерживающие постоянный, заданный расход. Такие клапана выпускают многие производители, хотя я знаком только с Халтон
2. Применить венткамеру с регулировкой производительности по постоянному статическому давлению после себя. В этом случае, установка балансовых вентилей (а диафрагменные т.н. Ирисы самые лучшие для круглых воздуховодов - они ещё имеют клеммы для подключения тестера) позволяет быстро и качественно сбалансировать систему. В этом случае даже применение закрывающих проток клапанов с эл.приводом не тянет за собой изменений в других ветках.

Что до регулирования диффузорами, то лишь небольшая часть их имеет регулировку (поворотным дном). Применение такого способа балансирования не всегда возможно просто по шумовым характеристикам (дифузор при определённых условиях может свистеть, гудеть и т.д.) В этом случае оправдывает себя балансовый Ирис который забирает на себя часть давления.

Выбор вентилятора

Потери давления, связанные с перемещением воздуха, составляют сопротивление сети. При заданном расходе воздуха L вентилятор должен иметь полное давление pv, обеспечивающее преодоление потерь со стороны всасывания ∆pвс и нагнетания ∆Pнаг. Сумма потерь dDp i вс., наг является расчетной величиной и включает в себя все аэродинамические потери тракта (потери трения, потери при поворотах потока, выходах потока в атмосферу и т.д.), а также потери в элементах, соединяющих вентилятор с сетью.


Рис. 6.2. Работа вентилятора в сети

На рис. 6.2 показаны эпюры давлений в сети и положение рабочих точек на характеристике вентилятора. При работе вентилятора в режиме рециркуляции или же при свободном входе/выходе (рис. 6.2,а) вентилятор преодолевает потери, связанные с выходом потока в атмосферу со скоростью V_вент. В этом случае сетью является динамическое давление вентилятора p_dv =rV² _вент/2, т.е. точка 1 пересечения кривой динамического давления вентилятора p_dv(L) с его характеристикой (предполагается, что потери входа малы). На данном режиме вентилятор имеет максимальный расход, при этом статическое давление вентилятора равно нулю. Большая производительность вентилятора может быть получена только при отрицательном статическом давлении, т.е. за счет установки диффузора.




Читать полностью статью здесь:  Poteri_Vent_VSV.rar   106,28К   4619 Количество загрузок:

Дополнитеьно:
См. - Диаграмма (увязка)
См. - дроссель
Конусные диафрагмы систем аспирации и пневмотранспорта

[Матрос]

письмо сказал:

Какой порядок выбора программой  диаметров/ сечений и (сочетания  сторон в тройниках - исходный участок и составляющие )

В программе:
- анализируются данные,
- определяются расходы на сборных участках,
- сечения на участках назначаются из таблиц с учётом расходов и таблиц сортаментов (если они не заданы   пользователем) не превышая заданные пределы скоростей.
- определяется потери давления на участках,
- определяются потери по ветвям (по числу концевых участков),
- если потери по ветки превышают заданное давление вентилятора, на некоторых участках увеличивается сечение (диаметр).
- расстановкой дроссель шайб потери выравниваются по всем веткам.


Диафрагмы для чистой вентиляции программа ставит плоские.
Для аспирации и пневмотранспорта можно указать конические (с выбором угла конуса) или увязку изменением расходами воздуха.
Для прямоугольных расчетный эквивалентный диаметр (выбор определения) принимается по усмотрению пользователя:
- по скорости
- по расходу
- по равенству площадей

Следуют иметь ввиду (при необходимости обеспечения степени бесшумности), что скорость на выходе/входе устройств приема/раздачи воздуха зависит от коэффициента скважности (площадь воздуховода и живое сечение решётки, средняя скорость и макс. скорость, т.д. и т.п.), не одинакова по площади устройства

[Матрос]

Ограничения на число расчётных участков

Маргарита Викторовна (Санкт-Петербург) писал:

Помогите, пожалуйста, разобраться с программой VSV. Программа не хочет считать большую систему. Пробовала уменьшить, все считает.

В программе установлены константы для отвода памяти:
const
NMax  = 2000;         // Коцевые  - максимальное количество строк в таблице "Концевые участки"
MaxNsb = 1500; // Сборные   - максимальное количество строк в таблице "Сборных участки"
Так было сделано, когда встретился расчёт на 700 концевых участков.
Ваша система (300 концевых) в ограничение укладывается, но  не проходила из-за ошибки в недавно созданной функции, в которой параметр был ошибочно объявлен как число не более 255, что и наложило ограничение на число концевых участков.
Поправлено. Вам спасибо - помогли устранить не дочёт

К списку вопросов и ответов

[Матрос]

Dmitry (Москва) писал:

Если результаты расчета дают диаметр воздуховода 100, а размер диафрагмы 40, то это означает, что живое сечение должно быть сужено до 40мм?

Скажу проще - с целью гидравлической увязки меж фланцев ставится лист металла (пластина) с отверстием, как исскуственное местное сопротивление.
Жаргонное выражение - этот лист называется - диафрагма, более правильно - дроссель-шайба.
ДРОССЕЛЬ - шайба с отверстием или пористая перегородка, устанавливаемая в потоке газа или жидкости для увеличения сопротивления движению (понижения давления).

Диафрагмы - предназначены для создания перепада давления при измерении расхода жидкостей, газов и пара по методу переменного перепада

[Матрос]

Арапов Юрий сказал:

Требуется расчитать мощность воздуходувки, диаметр трубы для перемещения зерна на 160м. Возможно это?

По  VSV да, как аспирация/пневмотранспорт, если знать (и задать) нужную мин. скорость для перемещения зерна  на горизонтальных и вертикальных участках

[Матрос]

Вопросы - Странные  и абстрактные без приложенного файла с данными системы - без примера пытаюсь ответить.

почта (Смоленск) писал:

1.   При заполнении исходных данных в графе "Материал воздуховода" указываем - оцинкованная сталь поз.10. Нам для расчёта нужны прямоугольные воздуховоды. Для этого в графе "Сорт.возд." ставим S2-прямоугольные воздуховоды. Но в расчёте машина выдаёт эквивалентные диаметры вместо сечений воздуховодов. Почему?

2.   При заполнении исходных данных указываем пределы скоростей концевых и сборных участков, например: от 3 до 5. Машина в расчёте выдаёт на концевых участках скорости ниже 3 м/сек, а на сборных выше чем 5 м/сек. Мы вылезаем за заданный диапазон скоростей. Почему?

3.   При расчёте нами заданной системы столкнулись с тем, что машина не начертила нам в принципиальной схеме на двух участках по два угла поворота 90о, а показала их прямым участком. Хотя в таблице исходных данных эти углы были описаны. Должна ли машина в принципиальной схеме рисовать заданные углы поворота или она их автоматически считает в расчёте и на это не надо обращать внимание?

1. Эквивалентные диаметры вместо сечений воздуховодов НАША программа не  выдаёт нигде. По неволе скажешь: "Сроду такого не было - и опять то же самое! "

2. Если на участке Вы задали сечение, то при чём здесь  заданные Вами скорости? Либо то, либо это! Есть расход и диаметр - значит уже задана скорость.

3. Да, верно - на это не надо обращать внимание. "Машина" в принципиальной  схеме рисует только взаимосвязь участков. В расчёте используются табличные данные, а по схеме Вами (как программа восприняла) контролируется "геометрия" (конфигурация) системы

P.S.
Письмо уже уходило в СПАМ - в теме не указан даже намёк на суть! Ждал от Вас, поэтому был настороже и не выкинул.
По телефону просил Вас для страховки (и оперативности) написать в теме мою фамилию или  "VSV", но Вы своё обещание быстро забыли.

[Матрос]

Увязка. Диаграмма. Дроссельные шайбы.

В программе добавлена возможность визуально по результатам расчёта оценить на графике величины "гасимых напоров" в системе.


показано в "цвете"
Красным - потери напора давления от вентилятора ("корневой" участок) в сумме до концевого (сообщается с атмосферой).
Самый высокий из них отображает величину давления для выбора вентилятора. Добавки (отрезки синим) - потери напора в дроссель-шайбе.
В итоге - потери в сумме через каждый концевой становятся равны.

Кмс диафрагмы или Гасимый напор = (отрезки синим) - потери напора в дроссель-шайбе.


P.S.
В зависимости от отношения коэффициентов искажения аксонометрические проекции могут быть:
Изометрическими, если коэффициенты искажения по всем трем осям равны между собой; в этом случае u=υ=ω;

Диметрическими, если коэффициенты искажения по двум любым осям равны между собой, а по третьей – отличается от первых двух;

Триметрическими, если все три коэффициента искажения по осям различны.

Аксонометрические проекции различаются также и по тому углу φ, который образуется проецирующим лучом с плоскостью проекций.
Если φ≠ 90o, то аксонометрическая проекция называется косоугольной, а если φ= 90o – прямоугольной.

[Матрос]

Цитата

Объясните, пожалуйста, почему при расчете системы аспирации по программе VSV максимальные потери по ветви в Па получаются шестизначные со знаком минус?

Программа не в "рабочем режиме" - демоверсия.

[Матрос]

Часть сети с одинаковым расходом

Нижний Новгород сказал:

Но , все таки вы не ответили на вопрос как учитывается участок сети после вентилятора.
Например, в вытяжной системе : сеть – вентилятор – участок  воздуховода после вентилятора и зонт на кровле. Описываем все участки подряд от зонта до последней решетки в сети?
И уточните еще раз  КМС глушителей, фильтров, клапанов надо брать из справочников и записывать в таблицу ?

Общее правило - часть сети с одинаковым расходом = расчётный учаcток со своим номером. Всегда можно его представить как бы состоящим из отдельных отрезков (подучастков) с тем же номером. Так выделяются элементы по признакам:

• смена материала воздуховода;
  
• переход на новое сечение (если есть нужда указать конкретно)
  
• переход на иной сортамент

Таким образом " сеть – вентилятор – участок  воздуховода после вентилятора и зонт на кровле", к примеру имеет номер 50. Записывается в таблице сборных последними двумя (или более) строками:
50  - отрезок(и) до вентилятора
50  - отрезок(и) от вентилятора до зонта.

КМС (либо Па) глушителей, фильтров, клапанов, доводчиков, зонтов надо брать из справочников и указывать соответственно в графы таблиц "КМС" либо "Па".

Тройники и отводы, расходы на сборных  программа распознаёт самостоятельно.

P.S.
Автор Александр Бородин
Источник «Журнал С.О.К.: Сантехника, Отопление, Кондиционирование»

Деление воздуха на охлаждающий и вентиляционный условно.
Это сделано с намерением подчеркнуть, что основные проблемы возникают при раздаче больших расходов сильно переохлажденного воздуха. Раздача же вентиляционного воздуха, как правило, не вызывает значительных трудностей.

Критериям комфорта помещения с точки зрения постоянно находящихся в нем сотрудников соответствуют следующие параметры:
подвижность воздуха VL на входе в рабочую зону (высота рабочей зоны для сидящих людей — 1,3 м) не должна превышать 0,25 м/с, уровень мощности источников шума Lwa — не более 40 дБ(A), переохлаждение приточного воздуха относительно температуры воздуха в помещении на входе в рабочую зону ⇒t — выше -1,5 К.
Эти параметры соответствуют и требованиям СНиП.

В настоящее время в отечественной практике проектирования систем кондиционирования и вентиляции в качестве воздухораздающего оборудования в основном используются вентиляционные решетки и четырехсторонние диффузоры.

Их производят в том числе и отечественные компании, поэтому при анализе эффективности воздухораздачи впервую очередь мы уделим внимание именно этому типу оборудования. Заметим, что в зарубежной практике наибольшей популярностью пользуются вихревые воздухораспределители.

Итак, ограничим выбор типов воздухораздающих устройств следующим оборудованием:

    1. Вентиляционные решетки — в стене между коридором и офисом (высота потолка — 3,1 м);

    2. Струйные четырехсторонние диффузоры — на потолке (высота потолка — 2,7 м);

    3. Вихревые диффузоры — на потолке (высота потолка — 2,7 м).

1. Вентиляционные решетки

[Матрос]

1. Вентиляционные решетки


Как уже было отмечено, общепринятая практика подбора размеров воздухораспределителей — это выбор по значению скорости воздуха в живом сечении решетки. Зададим значение скорости в живом сечении 2 м/с.Тогда требуемое живое сечение решетки для охлаждающего воздуха будет равно:
Fэф.о = 880/3600/2 = 0,122 м2, а вентиляционного Fэф.в = 0,05 м2.
По каталогу продукции компании TROX (выбрана в качестве примера) ближайшими размерами, соответствующими этим сечениям, будут решетки размером 1025х225 и 425х225 соответственно. Уточнение значения скорости в живом сечении этих решеток дает величину, равную 1,7 м/с.
Итак, исходя из общепринятой практики, для раздачи 880 м3/ч воздуха, переохлажденного до ⇒t = -10 К, была бы использована решетка размером 1025х225, а для вентиляционного воздуха — 425х225.



Для определения уровня шума, генерируемого решетками, а также для расчета подвижности воздуха и температуры приточного воздуха на входе в рабочую зону также воспользуемся данными каталога TROX. В соответствии с диаграммами, при скорости в живом сечении равной 1,7 м/с и переохлаждении воздуха ⇒t = -10 К следует ожидать отрыва струи воздуха от потолка. При этом центральное ядро струи, переохлажденное до ⇒t= -3,9 К, со скоростью 0,7 м/с будет входить в рабочую зону на расстоянии 4,1 м от места установки решетки.

Генерируемый решеткой уровень шума не будет превышает 15 дБ(A) в случае подвода воздуха патрубком по сечению, равному сечению решетки и длиной не менее 1 м. При наличии монтажной коробки уровень шума увеличится и может достигнуть величины 30 и даже 40 дБ(A) в зависимости от размеров, конструктивного исполнения и качества изготовления коробки.

Если возникнет необходимость в балансировке сети (обеспечение требуемого расхода воздуха за счет увеличения перепада давления на решетке), следует ожидать повышения уровня шума. Например, в случае 50%-ого закрытия регулятора расхода уровень шума повыситься до 25 и 40-45 дБ (A) соответственно.

С вентиляционным воздухом значительно лучше. Он поступает в рабочую зону без отрыва струи. Переохлаждение воздуха на входе в рабочую зону равно - 0,48K, а соответствующее значение подвижности воздуха — 0,44 м/с. Уровень шума не превышает допустимый.

Анализируя полученные результаты, можно сделать следующие выводы:

    *  выбор сечения решетки, раздающей вентиляционный воздух, на основании существующей практики можно признать удовлетворительным;
    * ввыбранная на основании существующей практики решетка, не удовлетворяет предъявляемым требованиям в случае необходимости раздачи больших расходов сильно переохлажденного воздуха.

*  Еще одна широко распространенная в последнее время практика — занижение значений эффективной скорости воздуха в живом сечении решетки для уменьшения подвижности воздуха в рабочей зоне. Реализуется этот метод за счет увеличения размеров решетки. Однако увеличение размеров решетки особенно для сильно переохлажденного воздуха ведет не к улучшению ситуации, а, наоборот, ухудшает ее. Почему?
При увеличении размеров решетки будет наблюдаться более ранний отрыв струи и, как следствие, уменьшение длины пути струи воздуха до входа в рабочую зону. Т.е. подвижность воздуха на входе в рабочую зону может не только не снизиться, но и увеличиться. Кроме того, следует ожидать значительно большего переохлаждения воздуха в струе на входе в рабочую зону.



Один из возможных путей повышения эффективности раздачи сильно переохлажденного воздуха при использовании решеток — это увеличение их количества.

Воспользуемся отличным от общепринятого алгоритмом подбора решеток:

    1. Определим размер решетки на основании допустимого уровня шума;
    2. Для выбранного размера определим возможности отрыва струи и, при необходимости, скорректируем размер решетки;
    3. Определим параметры воздуха в струе на входе в рабочую зону и, при необходимости, скорректируем размеры решетки.

Ниже представлены последствия замены одной решетки размером 1025х225 на две. Расход воздуха на одну решетку Lo = 440 м3/час. По каталогу требованиям по уровню шума удовлетворяет решетка размером 425х225. Соответствующее значение уровня шума Lwa < 15 дБ(A). Несколько большее значение шума будет в случае установки решетки размером:


Lwa = 325x225 = 18 дБ(A).

Рассмотрим аэродинамические характеристики этих решеток.
При установке решетки 425х225 будут наблюдаться следующие характеристики: отрыв струи от потолка; струя приточного воздуха с переохлаждением ⇒t= -2,44 K и скоростью 0,56 м/с попадает в рабочую зону на расстоянии 4,1 м от места установки.
Для решетки 325х225: без отрыва струи, воздух с параметрами Дt = -2,06 K и 0,63 м/с попадает в рабочую зону по противоположной от места установки решетки стене.



Какую же из этих двух решеток выбрать?
Если допустимо повышение уровня шума в помещении, то выбор решетки 325х225 предпочтительнее. Почему? В этом случае, мы наблюдаем безотрывное течение. Если использовать решетку с вертикальными ламелями, можно снизить подвижность воздуха на входе в рабочую зону до 0,25–0,35 м/с путем увеличения угла раствора струи.



В соответствии с каталогом, увеличение угла раствора струи с 20 до 35° уменьшает подвижность воздуха на 30%, а при увеличении до 60° — в два раза.Однако следует учитывать, что при этом возрастает уровень шума и появляется необходимость в увеличении расстояния между решетками.

При анализе аэродинамических параметров воздуха мы предполагали, что решетки «работают» независимо друг от друга, т.е что не происходит смыкания струй до входа в рабочую зону. Однако это не всегда справедливо. В соответствии с каталогом, при расстоянии между решетками менее 0,15 . L, где L— длина пути струи воздуха от места установки решетки, установленными на высоте не ниже 0,3 м от потолка, следует ожидать смыкания струй.

Т.е. вычисленные нами параметры воздуха будут актуальны только если расстояние между решетками не менее: 0,15 . (4,58 + (2,7 - 1,3)) = 0,9 м.
Необходимое условие отсутствия смыкания струй — расстояние между решетками не менее 0,15 . L (длину пути струи) при расстоянии от потолка не более 0,3 м!

При существующих габаритах помещения дальнейшее увеличения числа решеток нецелесообразно.

Почему? Рассмотрим пример.
Возьмем три решетки, расход воздуха на каждую будет равен:
Lo = 293 м3/час.
Требованиям по уровню шума (Lwa < 15 дБ(A)) удовлетворяют решетки размером 225х225. При условии отсутствия смыкания струй решетки обеспечивали бы следующие параметры: отсутствие отрыва струи. Воздух с переохлаждением ⇒t= -1,68 K и скоростью 0,51 м/с попадает в рабочую зону по противоположной от места установки решетки стене.
В данном помещении при использовании трех решеток расстояние между ними не превысит 0,45 м. Так как это меньше 0,9 м, следует ожидать смыкания струй на расстоянии меньше длины помещения, т.е. параметры воздуха на входе в рабочую зону будут значительно отличаться от определенных выше. Опираясь на данные каталога, при расстоянии между решетками менее 0,1 . L, их рабочие характеристики на длине L будут близки к производительности одной линейной решетки с эквивалентной длиной,оцениваемой по формуле:
N . B + (N - 1) . B1,
где N — количество решеток, B — длина решетки, B1 — расстояние между решетками. В нашем случае длина линейной решетки будет равна 1,6 м.
Номограммы для определения параметров воздуха в линейных решетках отличаются от традиционных. Расчет параметров воздуха ведется исходя из величины удельного расхода воздуха. В данном случае он равен:
880/1,565 = 562 м3/(час/п.м).
Этому расходу воздуха и габаритам решетки соответствует эффективная скорость, оцениваемая в 1 м/с. Известно, что при скорости ниже 1,5 м/с резко снижается коэффициент эжекции. Т.е. подвижность воздуха в струе и ее температура будут незначительно зависеть от расстояния от решетки. Еще раз отметим, что при больших переохлаждениях воздуха, струя отрывается от потолка. Причем, чем больше переохлаждение и ниже скорость на выходе, тем ближе к решетке. Это значит, что при скорости меньше минимально допустимой и при значительном переохлаждении воздух попадает в рабочую зону в непосредственной близости от решетки со скоростью и температурой близкими к соответствующим параметрам на выходе из решетки.
Таким образом при использовании трех решеток из-за характерных особенностей, присущих данному помещению (самая главная — отсутствие достаточного пространства), эффективность воздухораздачи значительно снижается даже по сравнению с предыдущим вариантом использования одной решетки.
Итак, для данного конкретного случая оптимальным решением будет использование двух решеток размером 325х225 для раздачи охлаждающего воздуха и одной размером 425х225 — для вентиляционного. Что касается вытяжки, то требуемому уровню акустики удовлетворяют решетки с размерами 1025х225 для охлаждающего и 425х225 — для вентиляционного потоков.

Автор Александр Бородин

Источник «Журнал С.О.К.: Сантехника, Отопление, Кондиционирование»,

[Матрос]

2. Струйный потолочный диффузор с раздачей воздуха в 4 стороны

Диффузоры этого типа, так же как и решетки, пользуются большой популярностью у отечественных проектировщиков.

Для определения первого приближения величины требуемого сечения, примем

скорость воздуха в эффективном сечении диффузора равной vэф = 2 м/с. В этом случае для охлаждающего воздуха сечение равно: Fэф.о = 880/3600/2 = 0,122 м2, а для вентиляционного Fэф.в = 0,05 м2.
Ближайшими размерами, соответствующими этим сечениям, будут диффузоры размером 600 и 500 с эффективными скоростями равными 2,2 и 1,5 м/с.



Для определения параметров воздуха на входе в рабочую зону необходимо знать расстояние между диффузорами А, расстояние до стены Х и высоту от диффузора до рабочей зоны Н1.Симметричной расстановке диффузоров соответствуют следующие размеры:
А = 2,29 м;Х = 1,145 м;
Н1 = 2,7 - 1.3 = 1,4 м.



Расстояние между приточным и вытяжным диффузорами равно 2,9 м. По каталогу определим параметры воздуха на входе в рабочую зону у стены для охлаждающего воздуха:
v = 0,39 м/с,⇒t= -3,7 K.

Характеристики воздуха между охлаждающим и приточным диффузорами можно только оценить, т.к. параметры смешивающихся потоков значительно отличаются. В качестве приближения можно определить параметры смешения от двух охлаждающих диффузоров v = 0,27 м/с, ⇒t= -3,7 K.

Т.е. вблизи стены параметры воздуха несколько хуже, чем между диффузорами. Как и в предыдущем примере, на основании данных каталога мы можем определить изменение переохлаждения воздуха вдоль струи. Это позволяет проектировщику оценить влияние расстояния между приточным и вытяжным диффузорами на величину холода, уносимого в вытяжку.

При расстоянии между приточным и вытяжном диффузорами, равном L = 2,9 м, для диффузора размером 600, отношение переохлажденного воздуха на длине L к воздуху на выходе из диффузора будет равно ⇒tl/⇒tz = 0,3. В четырехстороннем диффузоре примерно 25 % воздуха двигается в направлении вытяжки. Поэтому потери холода в вытяжке можно оценить следующей величиной: 0,25 . 0,3 =  0,075.
Т.е. при использовании четырехсторонних диффузоров при L до 3 м теряется до 10% холода. При расстоянии 5 м эта величина уменьшится до 3% (0,25 . 0,13 = 0,03).

Знание акустических характеристик оборудования позволяет без нарушения норм уменьшить габариты диффузоров.

При уровне шума до 40 дБ(A) для охлаждающего воздуха можно использовать диффузор размером 500 (Lwa ≤35 дБ(A), vэф = 3,62 м/c), а для вентиляционного — 400 (Lwa ≤25 дБ (A), vэф = 2,7 м/c).
Соответствующие параметры воздуха на входе в рабочую зону (у стены) для 500 диффузора будут иметь значения: v = 0,48 м/с, ⇒t= -2,6 K.Между диффузорами: v = 0,35 м/с,⇒t= -2,6 м/с.
В качестве вытяжных диффузоров можно использовать аналогичные диффузоры: 500 и 400 либо решетки.

Автор Александр Бородин

Источник «Журнал С.О.К.: Сантехника, Отопление, Кондиционирование»,

[Матрос]

3. Вихревой диффузор

К сожалению данные типы диффузоров практически не используются в современной отечественной практике в отличие от западных проектов. В соответствии с допустимым уровнем шума в помещении выбираем тип и размер вихревого диффузора, например, RFD-R-K/315/. Для раздачи охлаждающего воздуха необходимо два диффузора и один — на вентиляционный воздух.

Для определения параметров воздуха на входе в рабочую зону необходимо знать расстояние между диффузорами А, расстояние до стены Х и высоту от диффузора до рабочей зоны Н1. Симметричному расположению соответствуют следующие размеры:

А = 1,9 м,Х = 0,97 м,
Н1 = 2,7 - 1,3 = 1,4 м.

Расстояние между приточным и вытяжным диффузорами — 2,29 м.


По каталогу определяем параметры воздуха на входе в рабочую зону у стены для охлаждающего воздуха: v = 0,36 м/с, ⇒t= -0,6 K. Параметры воздуха между охлаждающими диффузорами: v = 0,29 м/с , ⇒t= -0,6 K.


Оценим потерю холода при использовании вихревых диффузоров. При расстоянии между приточным и вытяжным диффузорами, равном L = 2,29 м, для диффузора размером 315 отношение переохлажденного воздуха на длине L к воздуху на выходе из диффузора будет равно ⇒tl/⇒tz = 0,06. Поэтому долю холода, теряемую в вытяжке, можно оценить следующей величиной: 0,25 . 0,06 = 0,015, т.е.менее 2%.

Таким образом, использование вихревых диффузоров позволяет с одной стороны существенно улучшить комфорт в помещении, а с другой значительно уменьшить потери холода и свежего воздуха.

Однако при одном и том же уровне шума они могут раздавать меньшие расходы воздуха, обеспечивая более высокий уровень комфорта, за что, разумеется, приходится расплачиваться более высокой ценой.
В Табл. 3 сведены основные результаты анализа. В Табл. 4 — результаты сопоставления цен только приточных устройств, т.к. для вытяжки могут быть использованы одни и те же вытяжные решетки.

................................................................................


Данная работа не претендует на фундаментальность и выводы, приведенные в ней, имеют ограничения. Они применимы к конкретному помещению, к конкретной схеме воздухораздачи и к конкретному оборудованию.

Цель этой статьи — продемонстрировать последствия принятия необоснованных решений и показать, что есть иной путь и иные варианты. Ответственность за правильный выбор лежит на проектировщике. Мы лишь призываем делать его осознанно

Автор Александр Бородин

Источник «Журнал С.О.К.: Сантехника, Отопление, Кондиционирование»,

[Матрос]

В сообщение  №22 (увязка) внесены дополнения:

[Матрос]

Расход воздуха в системе вытяжной вентиляции (естественной)

Размеры жалюзийных решеток и сечения каналов систем вытяжной вентиляции с естественным побуждением определяют по расчетному гравитационному давлению.

Расчетное гравитационное давление Δp, Па, соответствующее разности удельных весов наружного воздуха γн, Н/м3, при температуре 5°C и внутреннего воздуха γв при расчетной температуре для холодного периода года:

Δp=h*(Yн-Yв)

где h — расстояние от центра оконного проема помещения соответствующего этажа до устья вытяжной шахты, м.

Количество инфильтрующего воздуха в помещения через неплотности в окнах, дверях пропорционально Δp в степени 0,67.
Изменение величин Δp и Δp0,67 в зависимости от температуры наружного воздуха при h = 10 м и γв=18°C*(Yв = 11,9 Н/м3) представлено в таблице.

tн,°C   [b]Y[/b]н,Н/м3   Δp,Па   Δp0,67
5 	 12,45 	5,5 	3,13
0 	 12,68 	7,8 	3,96
-5 	 12,92 	10,2 	4,74
-10 	 13,17 	12,7 	5,49
-20 	 13,59 	16,9 	6,65
-30 	 14,25 	23,5 	8,29

Так, если при tн = 5°C расчетный расход удаляемого воздуха принять равным 100%, то при tн = -10°C расход воздуха составит 175%,  а при tн = -30°C уже около 265% расчетного расхода.

Для исключения переохлаждения воздуха в помещениях или сокращения теплозатрат для поддержания заданной температуры воздуха рекомендуется устанавливать стабилизатор вытяжной вентиляции.

[Матрос]

Ухта сказал:

Почему в расчете потери давления на участках № 15, 20, 26, 27, 28, 29, 30,31, 32,33,34, 500 со знаком минус???

 VSV_Sx.zip   155,81К   1142 Количество загрузок:

В программе показаны потери потери (по ветвям) в сумме через все участки до воздухо- раздаточных (приемных устройств) устройств от вентилятора.
Итоговая цифра иногда может быть  и отрицательная!

Это всего навсего показывает, что на этом пути движения воздуха конструктивно Вами "означен" тройник (крестовина) - место деления/слияние потоков воздуха с "отрицательным значением КМС".
Если Вы посмотрите табличные значения тройников соответствующих конструкций/типов, то станет ясно - Вы попали в зону отрицательных КМС по условиям соотношения скоростей и сечений. Возникает "эжекционный" эффект - "подсос" вместо деления потока в этой "области значений критических величин потока".

На всех ветвях программа расчитывает "регулировочную диафрагму", которая выравнивает потери по ветвям и блокирует "эффект эжектора", устраняет "подсос".

На практике нет смысла устанавливать эти диафрагмы по вычисленным размером, так как всегда есть/будут отклонения по факту. Достаточно в проекте предусмотреть металл для из изготовления.  

При пуске и наладке после измерения сложившихся расходов и их перераспределения специалисты точно отрегулирует размеры диафрагм и установят их  по факту.
Эти действием достигается "гидравлическое равенство - увязка"


Дополнительно:
Потери на участках с минусом. Нестандартные сечения и возможная "Эжекция" ?
Невязка
Увязка. Диаграмма. Дроссельные шайбы

[Матрос]

Краснодар сказал:

программа VSV.
Описал систему (файл прикреплен). Ставлю приточную систему - результат 186 Па. Ставлю вытяжную - результат 18 Па
Может я чтото не так описываю...?

Если посмотрите таблицы сопротивления тройников, то сразу увидите, что
КМС деления и слияния потоков резко разные.

Цитата

И еще вопрос: как описать часть систему которая находится после  вентилятора, тоесть на стороны всасывания (для приточки)

В зоне разряжения приточной системы  (до вентилятора) находится обычно приточная камера и воздухозаборное устройство.

Если там есть линейный участок воздухосборника, то его можно задать в таблице "сборные" как последний соучасток под тем же номером, но отдельной строкой.

[Матрос]

СФА сказал:

Скажите ,пожалуйста, есть ли в программе потери на шумоглушители, фильтры, дефлекторы и т.д.
Если таковых нет, то надо закладывать приближенные значения?
Или подскажите, пожалуйста, откуда взять более точные величины?

• В программе их нет - слишком много и все разные - бессмысленно создавать "Накопитель".
  
• Задать в соответствующей графе <КМС> или сразу в графе <Па>
  
• Брать из данных Поставщика-изготовителя или по аналогии с известными.

[Матрос]

Цитата

Тройники имеют разные сечения составляющих воздуховодов. Как учитываются в программе КМС изменения сечения?
Какого радиуса отводы приняты программой VSV при определении КМС -1D? 1,5D или  2D?

КМС тройников определяется точно как в соответствующих таблицах из Рекомендаций по расчету воздуховодов.

Фрагмент из программы, для отводов (sht - число отводов на участке на участке) все сложнее

     case Grad of
       90 : kmc:=1.2*sht;
       60 : kmc:=0.56*sht;
       45 : kmc:=0.32*sht;
       30 : kmc:=0.16*sht;
       else kmc:=1*sht;
     end else
     begin
         if kk[i]=0 (круглые) then begin  h_:=Di^[i]; b:=Di^[i]; end  else begin b:=ai^[i]; h_:=bi^[i] end;
         Rsr:=0.15+b/2; //радиус отвода. для круглого b - диаметр
         kmc:=exp(0.25*ln(b/h_))*SQR(1.07*(exp(2/(2*Rsr/b+1)))-1); // кмс отвода
         if Grad=90  then Popravka:=0.25   else
         if Grad=45  then Popravka:=0.177  else
         if Grad<90  then Popravka:=sin(Grad*Pi/180)/4 else       //  Pi:180 = 1° =0.0174532925  радиан
         if Grad<>90 then Popravka:=(0.7+0.35*(Grad/90))/2;
         kmc:=Popravka*kmc*sht;
     end;
       end else kmc:=0;

Если применяемые Вами отводы иной конструкции, то нет смысла указывать число отводов, в просто задайте уже готовое КМС на участке.
КМС отвода произвольного радиуса - СМ Инструменты - местные сопротивления к программе VSV

[sergey]

Не совсем корректно работает выбор  материала для воздуховода. На рисунке слева результат для расчёта для материала "сталь листовая коэф-нт шероховатости 0,1 мм", справа для материала "штукатурка по метал. сетке коэф-нт шероховатости 10 мм". Перепад давления для обоих материалов одинаков, что не является правильным. Либо же почему программа может не учитывать материал воздуховода?

[Матрос]

sergey (29 Январь 2011 - 18:05) писал:

Не совсем корректно работает выбор  материала для воздуховода. На рисунке слева результат для расчёта для материала "сталь листовая коэф-нт шероховатости 0,1 мм", справа для материала "штукатурка по метал. сетке коэф-нт шероховатости 10 мм". Перепад давления для обоих материалов одинаков, что не является правильным. Либо же почему программа может не учитывать материал воздуховода?

Но у меня что-то таких ситуаций никогда нет:



Присылайте всегда все вопросы по эксплуатации программных средств разработчикам на адрес potok@potok.ru